| 研究概要 |
<1.泥炭の二次圧密特性について;>___ー既知の先行圧密応力(0.8kgf/cm^2)をもつ過圧密試料に荷重増加率1.0で段階載荷圧密試験を行なって以下の結論を得た。
(1)二次圧密係数Cαは圧密圧力の影響を強く受け,圧密降伏応力の約2倍付近で最大値を示す。(2)圧密圧力で正規化した二次圧密係数Cα/pと圧密開始時の体積比との間にCα/p=A・p(f_0)^βの関係がある。(3)したがって,室内試験結果から現地の二次圧密速度を予測する場合,室内と現地の圧力のみならず体積比も一致させた状態での予測が必要である。
<2.泥炭のK_0圧密試験結果に基づく力学定数の推定法について;>___ー側方応力を直接測定可能な圧密リングを備えた圧密容器を用い,ひずみ速度一定(0.04%/min)の圧密試験を行い,得られた実験結果に弾塑性モデルを適用した計算結果から以下の結論を得た。
(1)K_0値は圧密圧力に応じて大きく変化するが,正規圧密領域ではほぼ一定とみなすことが出来る。(2)泥炭においても除荷時のK_0値と過圧密比との関係は両対数紙上で直線と見なすことが出来る。(3)泥炭のκとλの比はおよそ1/6〜1/5の範囲にある。また,φ'の値はOriginal Camーclay Modelを使ってK_0値から推定することが出来る。
<3.泥炭の非排水強度とコ-ン貫入低抗値との関係;>___ー種々の応力状態が設定可能な室内三軸コ-ン貫入試験機を試作し,正規圧密および過圧密条件下における泥炭のコ-ン貫入低抗を調べるとともに,これらのコ-ン貫入低抗値と通常の三軸圧縮試験における非排水強度との関係について検討し,以下の結論を得た。
(1)コ-ン貫入低抗値と非排水強度との間には応力履歴に関係なく一定の関係が成立する。(2)原位置でのコ-ン貫入速度に対応した補正係数を用いることにより,原位置強度の推定が出来る。
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